以避免軸承座10與工藝腔碰撞導(dǎo)致傳送組件精度下降。為進一步提高傳動筒4的穩(wěn)定性,避免外界物質(zhì)進入軸承座10,推薦地,如圖3、圖4所示,工藝盤組件還包括密封襯套5,密封襯套5環(huán)繞設(shè)置在傳動筒4的外壁上。需要說明的是,密封襯套5與軸承座之間為固定連接關(guān)系,如圖4所示,推薦地,密封襯套5的內(nèi)壁上還設(shè)置有用于容納密封圈的密封圈槽,在傳動筒4轉(zhuǎn)動時,與軸承座固定連接的密封襯套5持續(xù)地與傳動筒4摩擦。為提高密封襯套5的耐磨性能,推薦地,密封襯套5為不銹鋼材料。在實驗研究中,發(fā)明人還發(fā)現(xiàn),現(xiàn)有的半導(dǎo)體設(shè)備工藝效果不佳的原因在于,個別軸套類部件上的密封件在傳動機構(gòu)的運動過程中會逐漸沿軸向移動,偏離預(yù)定位置,造成半導(dǎo)體設(shè)備的氣密性下降。為解決上述技術(shù)問題,推薦地,如圖3、圖4、圖13所示,工藝盤組件還包括擋環(huán)7,傳動筒4的外壁上形成有擋環(huán)槽43,擋環(huán)7環(huán)繞傳動筒4設(shè)置在擋環(huán)槽43中,擋環(huán)7的外徑大于密封襯套5朝向工藝盤01一端的內(nèi)徑,以使得密封襯套5無法沿軸向運動通過擋環(huán)槽43所在的位置。在本實用新型的實施例中,傳動筒4的外壁上形成有擋環(huán)槽43,并在擋環(huán)槽43中設(shè)置擋環(huán)7,從而可以阻止密封襯套5軸向偏離,進而避免了避免外界物質(zhì)進入軸承座10。CNC 車削加工服務(wù),訂購 CNC 車削部件。湖北FRP半導(dǎo)體與電子工程塑料零件定制加工密度
采用此技術(shù)方案,有助于減少**基準(zhǔn)塊和第二基準(zhǔn)塊的變形。作為推薦,所述抓數(shù)治具的表面粗糙度設(shè)置在。采用此技術(shù)方案,表面光滑便于使用,以提升半導(dǎo)體零件的抓數(shù)精度。本實用新型的有益效果是:設(shè)計新穎,結(jié)構(gòu)簡單、合理,能夠通過設(shè)置的**基準(zhǔn)面和第二基準(zhǔn)面定位半導(dǎo)體零件的位置,并通過設(shè)置的圓弧基準(zhǔn)臺的切邊抓取半導(dǎo)體零件的倒角以及崩口的尺寸,以剔除不良的半導(dǎo)體零件;且同一治具上設(shè)置有多個抓數(shù)治具,有助于批量檢測。上述說明*是本實用新型技術(shù)方案的概述,為了能夠更清楚了解本實用新型的技術(shù)手段,并可依照說明書的內(nèi)容予以實施,以下以本實用新型的較佳實施例并配合附圖詳細說明。本實用新型的具體實施方式由以下實施例及其附圖詳細給出。附圖說明此處所說明的附圖用來提供對本實用新型的進一步理解,構(gòu)成本申請的一部分,本實用新型的示意性實施例及其說明用于解釋本實用新型,并不構(gòu)成對本實用新型的不當(dāng)限定。在附圖中:圖1為本實用新型涉及的抓數(shù)治具示意圖;圖2為本實用新型涉及的抓數(shù)治具排列示意圖;圖3為本實用新型涉及的半導(dǎo)體零件與抓數(shù)治具的連接示意圖。圖中標(biāo)號說明:抓數(shù)治具1,**基準(zhǔn)塊2,第二基準(zhǔn)塊3,**基準(zhǔn)面4,第二基準(zhǔn)面5。河北PE半導(dǎo)體與電子工程塑料零件定制加工密度它將潤滑性、負荷能力、低摩擦系數(shù)和排除噪音理想地結(jié)合為一體。
所述驅(qū)動軸包括驅(qū)動軸體部和驅(qū)動連接部,所述驅(qū)動襯套套設(shè)在所述驅(qū)動連接部外部,所述工藝盤轉(zhuǎn)軸的底端形成有安裝孔,所述驅(qū)動襯套部分設(shè)置在所述安裝孔中,所述工藝盤轉(zhuǎn)軸通過所述驅(qū)動襯套、所述驅(qū)動連接部與所述驅(qū)動軸體部連接,其中,所述驅(qū)動連接部的橫截面為非圓形,所述驅(qū)動襯套的套孔與所述驅(qū)動連接部相匹配,所述工藝盤轉(zhuǎn)軸的所述安裝孔與所述驅(qū)動襯套相匹配,所述驅(qū)動軸旋轉(zhuǎn)時,帶動所述驅(qū)動襯套及所述工藝盤轉(zhuǎn)軸旋轉(zhuǎn)。推薦地,所述驅(qū)動襯套的外壁上形成有至少一個定位凸起,所述安裝孔的側(cè)壁上形成有至少一個定位槽,所述定位凸起一一對應(yīng)地插入所述定位槽中。推薦地,所述驅(qū)動連接部的側(cè)面包括至少一個定位平面,以使得所述驅(qū)動連接部的橫截面為非圓形。推薦地,所述驅(qū)動連接部的側(cè)面包括兩個所述定位平面,以及設(shè)置在兩個所述定位平面之間的兩個圓柱面。推薦地,所述驅(qū)動襯套包括相互連接的***襯套部和第二襯套部,所述***襯套部和所述第二襯套部沿所述工藝盤轉(zhuǎn)軸的軸線方向排列,所述第二襯套部位于所述***襯套部朝向所述驅(qū)動軸體部的一側(cè),所述套孔包括形成在所述***襯套部中的驅(qū)動通孔和形成在所述第二襯套部中的軸通孔,所述驅(qū)動通孔與所述驅(qū)動連接部匹配。
3)為:將造粒粉均勻填滿模具,進行模壓成型,成型壓強為120mpa,保壓時間為50s,脫模得到***預(yù)制坯。對比例8對比例8的碳化硅陶瓷的制備過程與實施例2的碳化硅陶瓷的制備過程相似,區(qū)別在于:步驟(3)為:將造粒粉置入真空包裝袋中,抽真空,然后置于等靜壓機中等靜壓成型,成型壓力為300mpa,保壓時間為120s,得到***預(yù)制坯。對比例9對比例9的碳化硅陶瓷的制備過程與實施例2的碳化硅陶瓷的制備過程相似,區(qū)別在于:步驟(7)中,燒結(jié)溫度為1300℃。對比例10對比例10的碳化硅陶瓷的制備過程與實施例2的碳化硅陶瓷的制備過程相似,區(qū)別在于:步驟(7)中,燒結(jié)溫度為1900℃。對比例11對比例11的碳化硅陶瓷的制備過程與實施例2的碳化硅陶瓷的制備過程相似,區(qū)別在于:步驟(7)中,第二預(yù)制坯與硅粉的質(zhì)量比為1∶。對上述實施例1~實施例3和對比例1~對比例11得到的碳化硅陶瓷的力學(xué)性能進行測試。采用gbt6065-2006三點彎曲強度法測試碳化硅陶瓷的抗彎強度。采用astme384-17納米壓痕方法測試碳化硅陶瓷的維氏硬度。采用gb-t25995-2010阿基米德排水法方法測試碳化硅陶瓷的致密度。采用精細陶瓷斷裂韌性試驗方法單邊預(yù)裂紋梁(sepb)法測試碳化硅陶瓷的斷裂韌性。耐高溫材料包括耐火材料和耐熱材料。
步驟s160:將第二預(yù)制坯以℃/min~℃/min的速率升溫至900℃,保溫2h~4h,進行排膠。對第二預(yù)制坯進行排膠能夠?qū)⒌诙A(yù)制坯中的第二碳源轉(zhuǎn)化為碳,從而在后續(xù)步驟中與液態(tài)硅反應(yīng)得到碳化硅。步驟s170:將第二預(yù)制坯和硅粉進行反應(yīng)燒結(jié),得到碳化硅陶瓷。其中,反應(yīng)燒結(jié)的溫度為1400℃~1800℃,反應(yīng)燒結(jié)的時間為1h~5h。第二預(yù)制坯和硅粉的質(zhì)量比為1∶(~4)。進一步地,反應(yīng)燒結(jié)的溫度為1700℃~1800℃。具體地,步驟s170在真空高溫?zé)Y(jié)爐中進行。將第二預(yù)制坯和硅粉進行反應(yīng)燒結(jié),第二預(yù)制坯中的碳與滲入的硅反應(yīng),生成鋅的碳化硅,并與原有的顆粒碳化硅相結(jié)合,游離硅填充了氣孔,從而得到高致密性的碳化硅陶瓷。上述碳化硅陶瓷的制備方法至少具有以下優(yōu)點:(1)上述碳化硅陶瓷的制備方法采用高溫壓力浸滲二次補充碳源的方式,提高了預(yù)制坯密度,降低孔隙率,也降低了游離硅的尺寸和數(shù)量,從而提高了反應(yīng)燒結(jié)碳化硅材料的力學(xué)性能。(2)上述碳化硅陶瓷的制備方法通過預(yù)處理碳化硅微粉,讓金屬元素均勻沉降在碳化硅顆粒表面,**終會存在于晶界處,具有促進燒結(jié),降低氣孔率,提高抗彎強度和高溫性能的作用。CNC 銑削加工服務(wù) ,CNC 銑削加工部件。環(huán)保半導(dǎo)體與電子工程塑料零件定制加工特色
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